Осло-СИП — расчёт несущих элементов
Нагрузки и методика — как у Гамбурга (СП 20, СП 64, СП 24), уклон 20° с обеих сторон, конёк симметричный (y 3,905). Все стены — СИП (несущие Б и В — СИП 174, перегородки П1…П8 — СИП 118). Прогон над гостиной — ЛВЛ 3×45×300, над мастер-спальней — доски. Строки «справочно» — отвергнутые варианты (красные — не проходят, поэтому не приняты).
Нагрузки
Несущая схема кровли: доски СР-1 45×195 в швах панелей (шаг 1255) — цельные неразрезные: север — от карнизной стены А до коньковой балки КБ (2 доски в шве), юг — от стены Г через стену/прогон В до КБ; нагрузка с полосы 1,255 м целиком (α = 1); панели СИП 224 — заполнение, работают поперёк, пролёт 1,255. Реакции доски на 1 м шва: север — стена 8.2, КБ 5.93; юг — стена 5.64, В 8.11, КБ 0.74 кН/м. Коньковая балка КБ 3×45×195 лежит на верху стены Б (сплошная опора, x 0,17…10,53); над кухней — разрезной пролёт 3.25 м (q = 6.87 кН/м, реакции стоек 1.0, 11.6, 11.2 кН).
| Снег III: Sg 1,5 кПа, μ 1,0 / 1,25, γf 1,4 | 2.10 / 2.62 |
| Кровля дома 0,38 кПа (металлочерепица, обрешётка, мембрана, СИП 224, доски швов) | 0.46 |
| Кровля дома на гориз. проекцию (неравн. снег + вес/cos 20°) | 3.11 |
| Пол | 3.14 |
| Настилы террасы и входа (настил и лаги 0,30 + полезная 2,0) | 2.76 |
| Ветер СП 20: район II, w0 0,30 кПа, тип B, k = 0,75 (z ≈ 4 м; табл. 0,5 при z ≤ 5 м — принято с запасом), c = +0,8 / −0,5, γf = 1,4 | 0.41 кПа; на длинный фасад 23.4 кН, на фронтон 11.0 кН |
| Отсос на скате 20° (c = −0,8…−0,4, принят −0,8) / вес кровли 0,38·0,9·cos 20° | 0.252 / 0.321 |
Стойки под прогонами и КБ (7) — реакции, карманы, сваи под стойками
| Стойка | x / y, м | N, кН | H, м | Сечение | Карман в шве пола |
|---|---|---|---|---|---|
| ПВ-1, фронтон запад | 0.087 / 5.197 | 15.0 | 3.160 | 4×45×145 (180 мм) | 2×45×195, L 0,212 (в шве над обвязкой, свая в ряду обвязки y 5.197) |
| ПВ-1, торец стены В | 3.672 / 5.197 | 15.0 | 3.160 | 4×45×145 (180 мм) | 2×45×195, L 0,3 (в шве над обвязкой, свая в ряду обвязки y 5.197) |
| ПВ-2, торец стены В | 8.840 / 5.197 | 20.3 | 3.063 | 3×45×145 (135 мм) | 2×45×195, L 0,3 (в шве над обвязкой, свая в ряду обвязки y 5.197) |
| КБ, фронтон запад | 0.087 / 3.762 | 1.5 | 3.663 | 3×45×145 (135 мм) | 2×45×195, L 0,212 (в шве над обвязкой, свая в ряду обвязки y 3.762) |
| КБ, торец стены Б | 10.460 / 3.762 | 12.1 | 3.663 | 3×45×145 (135 мм) | 2×45×195, L 0,3 (в шве над обвязкой, свая в ряду обвязки y 3.762) |
| ДТ-1, южный откос | 13.713 / 5.851 | 17.2 | 2.128 | 2×45×145 (90 мм) | 2×45×195, L 0,212 (на обвязке фронтона между сваями) |
| КБ, фронтон восток | 13.713 / 3.762 | 20.8 | 3.663 | 3×45×145 (135 мм) | 2×45×195, L 0,212 (в шве над обвязкой, свая в ряду обвязки y 3.762) |
Сваи дома — 45 шт. на сетке 9 колонок × 5 рядов (шаг ≥ 1,6 м ≥ 1,5d = 225 мм), настилы — 10; каждая из 7 стоек стоит на ряду обвязки над существующей сваей (нагрузка суммирована), новых свай под стойки нет; обвязка 3×45×195 во всех пролётах (k до 0.46).
Проверки
| Элемент | Проверка | Значение / предел | k | Примечание |
|---|---|---|---|---|
| Доска СР-1 2×45×195 в шве кровли — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | изгиб, неразрезная (α = 1, полоса 1.255 м целиком), M = 7.09 кН·м; огибающая «со свесом 0,67 / без свеса» | 12.4 / 13.0 МПа | 0.96 | реакции на доску (стена, опора, конёк): 10.29, 7.44 кН; на 1 м шва: 8.20, 5.93 |
| Доска СР-1 2×45×195 в шве кровли — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | скалывание на опоре, V = 7.21 кН | 0.62 / 1.60 МПа | 0.39 | |
| Доска СР-1 2×45×195 в шве кровли — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | прогиб от полной нормативной, наибольший пролёт 4.06 м, L/200 | 16.0 / 20.3 мм | 0.79 | |
| Доска СР-1 2×45×195 в шве кровли — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | конечный прогиб с ползучестью: u_пост·(1+0.6) + u_снег (ψ = 0), L/200 | 17.7 / 20.3 мм | 0.87 | kdef 0,6 — цельная древесина, класс эксплуатации 1–2 (СП 64) |
| Доска СР-1 2×45×195 в шве кровли — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | конец свеса (консоль 0.71 м по скату), прогиб, 2c/150 | 7.8 / 9.5 мм | 0.82 | |
| Опирание доски СР-1 — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | смятие поперёк волокон на карнизную стену: R = 10.3 кН на 45×174 (через нижнюю ОСП 12) | 0.66 / 3.00 МПа | 0.22 | |
| Опирание доски СР-1 на КБ — север: стена А → КБ (пролёт 3.81, без промежуточной опоры) | смятие поперёк волокон, R = 7.4 кН на 45×152 мм (часть КБ под доской за вычетом шва 5 мм; требование SIPA ≥ 38 мм) | 0.54 / 3.00 МПа | 0.18 | доска лежит на нижней ОСП панели, та — на КБ; крепление — 2 шурупа для СИП 8×280 через доску в КБ |
| Доска СР-1 1×45×195 в шве кровли — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | изгиб, неразрезная (α = 1, полоса 1.255 м целиком), M = 2.34 кН·м; огибающая «со свесом 0,67 / без свеса» | 8.2 / 13.0 МПа | 0.63 | реакции на доску (стена, опора, конёк): 7.08, 10.18, 0.92 кН; на 1 м шва: 5.64, 8.11, 0.74 |
| Доска СР-1 1×45×195 в шве кровли — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | скалывание на опоре, V = 5.50 кН | 0.94 / 1.60 МПа | 0.59 | |
| Доска СР-1 1×45×195 в шве кровли — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | прогиб от полной нормативной, наибольший пролёт 2.69 м, L/200 | 3.4 / 13.4 мм | 0.26 | |
| Доска СР-1 1×45×195 в шве кровли — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | конечный прогиб с ползучестью: u_пост·(1+0.6) + u_снег (ψ = 0), L/200 | 3.8 / 13.4 мм | 0.28 | kdef 0,6 — цельная древесина, класс эксплуатации 1–2 (СП 64) |
| Доска СР-1 1×45×195 в шве кровли — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | конец свеса (консоль 0.71 м по скату), прогиб, 2c/150 | 1.8 / 9.5 мм | 0.18 | |
| Опирание доски СР-1 — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | смятие поперёк волокон на карнизную стену: R = 7.1 кН на 45×174 (через нижнюю ОСП 12) | 0.90 / 3.00 МПа | 0.3 | |
| Опирание доски СР-1 — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | смятие поперёк волокон на промежуточную опору (стена/прогон В) через клин ВО-1 120×0…44 по всей длине линии В (без клина — касание кромкой): R = 10.2 кН на 45×120 (через нижнюю ОСП 12) | 1.89 / 3.00 МПа | 0.63 | |
| Опирание доски СР-1 на КБ — юг: стена Г → стена/прогон В y 5,197 → КБ | смятие поперёк волокон, R = 0.9 кН на 45×62 мм (часть КБ под доской за вычетом шва 5 мм; требование SIPA ≥ 38 мм) | 0.33 / 3.00 МПа | 0.11 | доска лежит на нижней ОСП панели, та — на КБ; крепление — 2 шурупа для СИП 8×280 через доску в КБ |
| Прогон ПВ-1 (мастер-спальня) — 4×45×195 | изгиб, L = 3.59 м, q = 8.1 кН/м, M = qL²/8 | 11.4 / 13.0 МПа | 0.88 | опоры — стойка в шве западного фронтона и стойка в торце стены В; южный скат опирается на прогон через доски СР-1 |
| Прогон ПВ-1 (мастер-спальня) — 4×45×195 | прогиб, L/200 | 11.5 / 17.9 мм | 0.64 | |
| Прогон ПВ-2 (гостиная) — ЛВЛ 3×45×300 | изгиб, L = 4.87 м, q = 8.1 кН/м, M = qL²/8 | 11.9 / 26.0 МПа | 0.46 | опоры — стойка в торце стены В (x 8,84) и стойка в шве восточного фронтона; пролёт 4,87 м, без стоек между |
| Прогон ПВ-2 (гостиная) — ЛВЛ 3×45×300 | прогиб, L/200 | 10.4 / 24.4 мм | 0.43 | |
| Справочно: ПВ-2 из досок 5×45×195 — 5×45×195 | изгиб, L = 4.87 м, q = 8.1 кН/м, M = qL²/8 | 16.9 / 13.0 МПа | 1.3 | |
| Справочно: ПВ-2 из досок 5×45×195 — 5×45×195 | прогиб, L/200 | 31.4 / 24.4 мм | 1.29 | |
| Прогон ПВ-2 (гостиная) — ЛВЛ 3×45×300, длительный прогиб (ψ снега 0.0) | u_пост 1.8·(1+0.6) + u_снег 8.6·(1+0.0·0.6), L = 4.87 м, предел L/200 | 11.5 / 24.4 мм | 0.47 | Ultralam R: kdef 0,6 (класс эксплуатации 1) |
| Справочно: Прогон ПВ-2 — ЛВЛ 3×45×300, длительный прогиб (ψ снега 0.5) | u_пост 1.8·(1+0.6) + u_снег 8.6·(1+0.5·0.6), L = 4.87 м, предел L/200 | 14.1 / 24.4 мм | 0.58 | |
| Коньковая балка КБ 5×45×195 над кухней — разрезная схема | изгиб, L = 3.25 м, q = 6.87, M = qL²/8 = 9.08 кН·м | 10.0 / 13.0 МПа | 0.77 | сечение 5×45×195 (225 мм), верх острожен по скатам: высоты досок 138, 154, 170, 187, 170 мм (по минимуму), ΣI = 85.1·10⁻⁶ м⁴, W = 911 см³; q = 6.87 кН/м (реакции досок СР-1: север 5.93 + юг 0.74 + собств. вес 0.20); пролёт 3.25 м (стойка в торце стены Б → стойка в шве фронтона восток); разрезная схема (стык досок КБ — над опорой); реакции 11.6 / 11.2 кН |
| Коньковая балка КБ 5×45×195 над кухней — разрезная схема | прогиб от полной нормативной, L = 3.25 м, L/200 | 8.7 / 16.3 мм | 0.53 | |
| Коньковая балка КБ 5×45×195 над кухней — разрезная схема | конечный прогиб с ползучестью: u_пост·(1+0.6) + u_снег (ψ = 0), L/200 | 9.6 / 16.3 мм | 0.59 | kdef 0,6 — цельная древесина, класс эксплуатации 1–2 (СП 64) |
| Коньковая балка КБ 5×45×195 | скалывание на опоре, V = 11.2 кН | 0.45 / 1.60 МПа | 0.28 | |
| Коньковая балка КБ — опирание на стену Б | смятие обвязки стены Б: q = 6.9 кН/м на полосу 102 мм (3,7475…3,849) | 0.07 / 3.00 МПа | 0.02 | |
| Коньковая балка КБ — опирание на стену Б | равнодействующая нагрузки КБ (север 5.93 в y 3.824, юг 0.74 в y 3.941, вес КБ) в y 3.837: должна лежать на опоре (3,7475…3,849) — расстояние от северной грани КБ | 0.090 / 0.102 м | 0.89 | если равнодействующая вышла за грань стены Б — КБ стремится повернуться к югу; южные панели и доски СР-1 прижаты к КБ шурупами (КР «Узлы кровли»), момент воспринимает кровельный диск |
| Стена Б (СИП 174) под КБ — сплошная опора | линейная нагрузка от КБ 6.9 кН/м + вес стены, сжатие по испытаниям ≥ 30 кН/м | 7.5 / 30.0 кН/м | 0.25 | КБ лежит на верхней обвязке 45 в пазу стены Б (опирание 101 мм из 174); над дверями стены Б — перемычка СИП (ниже); нагрузка приложена с эксцентриситетом к оси стены — по обвязке распределяется на ОСП-обшивки и ППС |
| Опирание КБ на оголовок ОГ-КБ | смятие поперёк волокон: все 5 досок КБ на оголовок 225×135 мм, P = 11.6 кН | 0.38 / 3.00 МПа | 0.13 | |
| Опирание оголовка ОГ-КБ на стойку | смятие торцом (вдоль волокон стойки, поперёк — оголовка): 135×145 мм, P = 11.6 кН | 0.59 / 3.00 МПа | 0.2 | |
| Ригель РГ-1 над ДТ-1 — ЛВЛ 3×45×300 на ребро | изгиб, L = 2.09 м между осями откосов, P = 20.3 кН (конец ПВ-2) в 1.44 м от северной опоры, q = 2.6 кН/м (полоса кровли 0,65 м + СИП над ригелем 1.10 м + вес), M = 10.53 кН·м | 5.2 / 26.0 МПа | 0.2 | СИП над проёмом не учитываем; ригель в выборке пены 135×280 деталей над проёмом (выступ вниз 20 вместо доски проёма); КБ идёт на северную стойку у откоса напрямую и ригель не нагружает; брусья ЛВЛ сшить шурупами 6×120 в 2 ряда шаг 300 |
| Ригель РГ-1 над ДТ-1 — ЛВЛ 3×45×300 на ребро | срез у опоры, Q = 16.7 кН | 0.62 / 2.00 МПа | 0.31 | |
| Ригель РГ-1 над ДТ-1 — ЛВЛ 3×45×300 на ребро | прогиб от полной нормативной (сила ПВ-2 под её точкой + равномерная), предел L/300 (раздвижная дверь) | 0.6 / 7.0 мм | 0.09 | |
| Ригель РГ-1 над ДТ-1 — ЛВЛ 3×45×300 на ребро | конечный прогиб с ползучестью: u_пост·(1+0.6) + u_снег (ψ = 0), L/200 | 0.7 / 10.4 мм | 0.06 | |
| Ригель РГ-1 над ДТ-1 — ЛВЛ 3×45×300 на ребро | смятие поперёк волокон под короткой стойкой ПВ-2 (135×135), P = 20.3 кН | 1.11 / 3.00 МПа | 0.37 | |
| Ригель РГ-1 над ДТ-1 — ЛВЛ 3×45×300 на ребро | смятие поперёк волокон под стойкой КБ 135×145 (над северной опорой), P = 11.2 кН | 0.57 / 3.00 МПа | 0.19 | |
| Стойка 4×45×145 — ПВ-1, фронтон запад | устойчивость, N = 15.0 кН, H = 3.16, λ = 75, φ = 0.53 | 1.1 / 13.0 МПа | 0.08 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона |
| Опирание на стойку — ПВ-1, фронтон запад | смятие поперёк волокон, 26100 мм² | 0.58 / 3.00 МПа | 0.19 | |
| Стойка 4×45×145 — ПВ-1, торец стены В | устойчивость, N = 15.0 кН, H = 3.16, λ = 75, φ = 0.53 | 1.1 / 13.0 МПа | 0.08 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона |
| Опирание на стойку — ПВ-1, торец стены В | смятие поперёк волокон, 26100 мм² | 0.58 / 3.00 МПа | 0.19 | |
| Стойка 3×45×145 — ПВ-2, торец стены В | устойчивость, N = 20.3 кН, H = 3.06, λ = 79, φ = 0.49 | 2.1 / 13.0 МПа | 0.16 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона |
| Опирание на стойку — ПВ-2, торец стены В | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 1.04 / 3.00 МПа | 0.35 | |
| Стойка 3×45×145 — КБ, фронтон запад | устойчивость, N = 1.5 кН, H = 3.66, λ = 94, φ = 0.34, эксцентриситет 75 мм (M = N·e, в запас без защемления) | 0.5 / 13.0 МПа | 0.04 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона; КБ шире стойки (225 против 145), стойка по оси ряда обвязки, КБ опирается на неё 87 мм |
| Опирание на стойку — КБ, фронтон запад | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 0.08 / 3.00 МПа | 0.03 | |
| Стойка 3×45×145 — КБ, торец стены Б | устойчивость, N = 12.1 кН, H = 3.66, λ = 94, φ = 0.34, эксцентриситет 75 мм (M = N·e, в запас без защемления) | 3.8 / 13.0 МПа | 0.29 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона; КБ шире стойки (225 против 145), стойка по оси ряда обвязки, КБ опирается на неё 87 мм |
| Опирание на стойку — КБ, торец стены Б | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 0.62 / 3.00 МПа | 0.21 | |
| Стойка 2×45×145 — ДТ-1, южный откос | устойчивость, N = 17.2 кН, H = 2.13, λ = 82, φ = 0.45 | 2.9 / 13.0 МПа | 0.23 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона |
| Опирание на стойку — ДТ-1, южный откос | смятие поперёк волокон, 12150 мм² | 1.41 / 3.00 МПа | 0.47 | |
| Стойка 3×45×145 — КБ, фронтон восток — северный откос ДТ-1 под ригелем (низ) | устойчивость, N = 20.8 кН, H = 2.13, λ = 55, φ = 0.76 | 1.4 / 13.0 МПа | 0.11 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона |
| Опирание на стойку — КБ, фронтон восток — северный откос ДТ-1 под ригелем (низ) | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 1.06 / 3.00 МПа | 0.35 | |
| Стойка 3×45×145 — КБ, фронтон восток — над ригелем до КБ (верх) | устойчивость, N = 11.7 кН, H = 1.23, λ = 32, φ = 0.92, эксцентриситет 75 мм (M = N·e, в запас без защемления) | 2.5 / 13.0 МПа | 0.19 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона; КБ шире стойки (225 против 145), стойка по оси ряда обвязки, КБ опирается на неё 87 мм |
| Опирание на стойку — КБ, фронтон восток — над ригелем до КБ (верх) | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 0.60 / 3.00 МПа | 0.2 | |
| Стойка 3×45×145 — ПВ-2, фронтон восток — короткая, на ригеле РГ-1 | устойчивость, N = 20.3 кН, H = 0.64, λ = 16, φ = 0.98 | 1.1 / 13.0 МПа | 0.08 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона |
| Опирание на стойку — ПВ-2, фронтон восток — короткая, на ригеле РГ-1 | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 1.04 / 3.00 МПа | 0.35 | |
| Внутренняя стена СИП 174 — Б y 3,762 (несёт КБ) | устойчивость сэндвича, H = 3.57, допуст. Pcr/3 = 76 кН/м | 7.5 / 75.7 кН/м | 0.1 | |
| Внутренняя стена СИП 174 — В y 5,197 (несёт доски СР-1 юга) | устойчивость сэндвича, H = 3.27, допуст. Pcr/3 = 83 кН/м | 8.7 / 82.9 кН/м | 0.1 | |
| Перемычка над дверью 0,8 в стене Б (над ней КБ) — деталь СИП 174 над проёмом | изгиб в плоскости ОСП, h = 1.43, L = 0.89 | 0.1 / 6.0 МПа | 0.01 | |
| Перемычка над дверью 0,9 в стене В — деталь СИП 174 над проёмом | изгиб в плоскости ОСП, h = 1.13, L = 0.99 | 0.2 / 6.0 МПа | 0.03 | |
| Балка настила БТ-1 2×45×195 по сваям | изгиб, q = 3.3 кН/м (лага 2,4 м → полоса 1,2), пролёт до 2,53 м | 4.6 / 13.0 МПа | 0.36 | |
| Лага настила ЛГ-1 45×145 шаг 600 | изгиб, q = 1.66 кН/м, пролёт 2,40 м (от подвеса на обвязке дома до балки) | 7.6 / 13.0 МПа | 0.58 | |
| Панель пола СИП 224 (пролёт между рядами обвязки) | ОСП, пролёт 2.53 | 1.0 / 6.0 МПа | 0.16 | |
| Панель пола СИП 224 (пролёт между рядами обвязки) | сдвиг ППС | 18.7 / 40.0 кПа | 0.47 | |
| Панель пола СИП 224 (пролёт между рядами обвязки) | прогиб L/250 | 4.2 / 10.1 мм | 0.41 | |
| Панель пола СИП 224 под перегородкой СИП 118 вдоль пролёта (линейная 0,9 кН/м на полосу 1,25 м) | ОСП, пролёт 2.53 | 1.2 / 6.0 МПа | 0.2 | |
| Панель пола СИП 224 под перегородкой СИП 118 вдоль пролёта (линейная 0,9 кН/м на полосу 1,25 м) | сдвиг ППС | 23.0 / 40.0 кПа | 0.57 | |
| Панель пола СИП 224 под перегородкой СИП 118 вдоль пролёта (линейная 0,9 кН/м на полосу 1,25 м) | прогиб L/250 | 5.1 / 10.1 мм | 0.51 | |
| ОСП 18 по лагам — сухие помещения, шаг лаг 350 | изгиб полосы 1 м, 1,5 кПа ×1,3 + вес слоёв 0.11 кПа ×1,2 (OSB-3 поперёк 6,0 МПа) | 0.6 / 6.0 МПа | 0.1 | |
| ОСП 18 по лагам — сухие помещения, шаг лаг 350 | прогиб от 1,5 кПа, L/250 (E 4930 МПа) | 0.1 / 1.4 мм | 0.09 | |
| ОСП 18 по лагам — сухие помещения, шаг лаг 350 | зыбкость СП 29 п. 4.11: сосредоточенная 2 кН, пластина по 2 кромкам, БЕЗ коэффициента неразрезности, ≤ 2 мм | 1.58 / 2.00 мм | 0.79 | лаги лежат на СИП-полу сплошь и на изгиб не работают; торцевые стыки листов — на лагах, вразбежку (КР «Пол на лагах») |
| ОСП 18 по лагам — мокрые зоны (+ Суперпол 20), шаг лаг 300 | изгиб полосы 1 м, 1,5 кПа ×1,3 + вес слоёв 0.35 кПа ×1,2 (OSB-3 поперёк 6,0 МПа) | 0.5 / 6.0 МПа | 0.08 | |
| ОСП 18 по лагам — мокрые зоны (+ Суперпол 20), шаг лаг 300 | прогиб от 1,5 кПа, L/250 (E 4930 МПа) | 0.1 / 1.2 мм | 0.06 | |
| ОСП 18 по лагам — мокрые зоны (+ Суперпол 20), шаг лаг 300 | зыбкость СП 29 п. 4.11: сосредоточенная 2 кН, пластина по 2 кромкам, БЕЗ коэффициента неразрезности, ≤ 2 мм | 1.16 / 2.00 мм | 0.58 | лаги лежат на СИП-полу сплошь и на изгиб не работают; торцевые стыки листов — на лагах, вразбежку (КР «Пол на лагах») |
| Панель пола СИП 224 в мокрой зоне (пол 0.43 кПа) | ОСП, пролёт 2.53 | 1.1 / 6.0 МПа | 0.18 | |
| Панель пола СИП 224 в мокрой зоне (пол 0.43 кПа) | сдвиг ППС | 20.0 / 40.0 кПа | 0.5 | |
| Панель пола СИП 224 в мокрой зоне (пол 0.43 кПа) | прогиб L/250 | 4.5 / 10.1 мм | 0.44 | |
| Панель кровли СИП 224 — поперёк, пролёт 1,255 между досками СР-1 | ОСП, пролёт 1.25 | 0.2 / 6.0 МПа | 0.04 | |
| Панель кровли СИП 224 — поперёк, пролёт 1,255 между досками СР-1 | сдвиг ППС | 8.1 / 40.0 кПа | 0.2 | |
| Панель кровли СИП 224 — поперёк, пролёт 1,255 между досками СР-1 | прогиб L/200 | 0.7 / 6.3 мм | 0.1 | |
| Панель кровли СИП 224 — поперёк, пролёт 1,255 между досками СР-1 | длительный прогиб: изгиб + сдвиг ППС·(1+2,0), q_дл = 1.18 кПа, L/200 | 1.1 / 6.3 мм | 0.17 | |
| Стеновая панель СИП 174 (карнизная стена А) | сжатие 8.2 кН/м (≥ 30 по испытаниям) | 8.7 / 30.0 кН/м | 0.29 | |
| Перемычка СИП над окном 1210 (h 0,31) | изгиб в плоскости ОСП | 5.5 / 6.0 МПа | 0.91 | |
| Свес карниза севера (стена А → КБ) | пролёт за опорой / консоль = 3.81 / 0.67 = 5.69 ≥ 2 (Premier SIPs R-2) | 0.18 / 0.50 — | 0.35 | |
| Свес карниза севера (стена А → КБ) | изгиб ОСП на опоре, M = q·c²/2 = 0.70 кН·м/м | 0.3 / 6.0 МПа | 0.05 | |
| Свес карниза севера (стена А → КБ) | сдвиг ППС на опоре, V = 6.1 кН/м | 27.1 / 40.0 кПа | 0.68 | |
| Свес карниза севера (стена А → КБ) | длительный прогиб конца: изгиб 0.0 + сдвиг 0.4·(1+2), q_дл = 1.34 кПа, предел c/150 | 1.4 / 4.5 мм | 0.31 | |
| Свес карниза юга (стена Г → В → КБ), пролёт за опорой — нижний | пролёт за опорой / консоль = 2.53 / 0.67 = 3.77 ≥ 2 (Premier SIPs R-2) | 0.27 / 0.50 — | 0.53 | |
| Свес карниза юга (стена Г → В → КБ), пролёт за опорой — нижний | изгиб ОСП на опоре, M = q·c²/2 = 0.70 кН·м/м | 0.3 / 6.0 МПа | 0.05 | |
| Свес карниза юга (стена Г → В → КБ), пролёт за опорой — нижний | сдвиг ППС на опоре, V = 4.2 кН/м | 18.6 / 40.0 кПа | 0.47 | |
| Свес карниза юга (стена Г → В → КБ), пролёт за опорой — нижний | длительный прогиб конца: изгиб 0.0 + сдвиг 0.4·(1+2), q_дл = 1.34 кПа, предел c/150 | 1.4 / 4.5 мм | 0.31 | |
| Конёк севера — опора КБ на оси конька | консоль 0 — опора у конька (КБ), требование span/консоль ≥ 2 не применяется | 0.00 / 1.00 м | 0.0 | панель опирается на коньковую балку; ОСП и ППС на консоли не работают |
| Конёк юга — опора КБ на оси конька (участок В → КБ) | консоль 0 — опора у конька (КБ), требование span/консоль ≥ 2 не применяется | 0.00 / 1.00 м | 0.0 | панель опирается на коньковую балку; ОСП и ППС на консоли не работают |
| Обвязка по сваям — 3×45×195 | изгиб, линия y 0.09, L = 1.76, q = 13.1 | 5.9 / 13.0 МПа | 0.46 | |
| Обвязка фронтона 3×45×195 под откосом ДТ-1 — ДТ-1, южный откос | изгиб между сваями y 5.20 и 7.72: L = 2.53, P = 17.2 кН на 0.654 от первой и 1.872 от второй сваи, q_стены = 2.0 кН/м, M = 9.94 кН·м | 11.6 / 13.0 МПа | 0.89 | стойка у откоса стоит на обвязке фронтона, новой сваи нет; нагрузка уходит на сваи y 5.20 и 7.72 |
| Обвязка фронтона 3×45×195 под откосом ДТ-1 — ДТ-1, южный откос | скалывание, V = 15.3 кН | 0.87 / 1.60 МПа | 0.54 | |
| Обвязка фронтона 3×45×195 под откосом ДТ-1 — ДТ-1, южный откос | прогиб под силой, P_n = 13.0 кН, L/300 | 3.1 / 8.4 мм | 0.37 | |
| Карман в панели пола под стойкой — ПВ-1, фронтон запад: 2×45×195 L 0.21 | смятие поперёк волокон, N = 15.0 кН на 2×45×134 мм | 1.24 / 3.00 МПа | 0.41 | окно в нижней ОСП 212×280, панель(и) П-01Г; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×134, а не ширина стойки |
| Опора кармана — ПВ-1, фронтон запад: обвязка 3×45×195 над сваей (ряд) | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 1.23 / 3.00 МПа | 0.41 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — ПВ-1, фронтон запад | смятие поперёк плоскости, 180×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 0.57 / 5.00 МПа | 0.11 | |
| Карман в панели пола под стойкой — ПВ-1, торец стены В: 2×45×195 L 0.30 | смятие поперёк волокон, N = 15.0 кН на 2×45×145 мм | 1.15 / 3.00 МПа | 0.38 | окно в нижней ОСП 300×280, панель(и) П-03Г, П-04Г; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×145, а не ширина стойки |
| Опора кармана — ПВ-1, торец стены В: обвязка 3×45×195 над сваей (ряд) | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 1.23 / 3.00 МПа | 0.41 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — ПВ-1, торец стены В | смятие поперёк плоскости, 180×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 0.57 / 5.00 МПа | 0.11 | |
| Карман в панели пола под стойкой — ПВ-2, торец стены В: 2×45×195 L 0.30 | смятие поперёк волокон, N = 20.3 кН на 2×45×145 мм | 1.56 / 3.00 МПа | 0.52 | окно в нижней ОСП 300×235, панель(и) П-07Г, П-08Г; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×145, а не ширина стойки |
| Опора кармана — ПВ-2, торец стены В: обвязка 3×45×195 над сваей (ряд) | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 1.67 / 3.00 МПа | 0.56 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — ПВ-2, торец стены В | смятие поперёк плоскости, 135×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 1.04 / 5.00 МПа | 0.21 | |
| Карман в панели пола под стойкой — КБ, фронтон запад: 2×45×195 L 0.21 | смятие поперёк волокон, N = 1.5 кН на 2×45×134 мм | 0.12 / 3.00 МПа | 0.04 | окно в нижней ОСП 212×245, панель(и) П-01В; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×134, а не ширина стойки |
| Опора кармана — КБ, фронтон запад: обвязка 3×45×195 над сваей (ряд) | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 0.12 / 3.00 МПа | 0.04 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — КБ, фронтон запад | смятие поперёк плоскости, 135×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 0.07 / 5.00 МПа | 0.01 | |
| Карман в панели пола под стойкой — КБ, торец стены Б: 2×45×195 L 0.30 | смятие поперёк волокон, N = 12.1 кН на 2×45×145 мм | 0.93 / 3.00 МПа | 0.31 | окно в нижней ОСП 300×245, панель(и) П-09В; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×145, а не ширина стойки |
| Опора кармана — КБ, торец стены Б: обвязка 3×45×195 над сваей (ряд) | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 1.00 / 3.00 МПа | 0.33 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — КБ, торец стены Б | смятие поперёк плоскости, 135×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 0.58 / 5.00 МПа | 0.12 | |
| Карман в панели пола под стойкой — ДТ-1, южный откос: 2×45×195 L 0.21 | смятие поперёк волокон, N = 17.2 кН на 2×45×135 мм | 1.42 / 3.00 МПа | 0.47 | окно в нижней ОСП 212×190, панель(и) П-11Г; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×135, а не ширина стойки |
| Опора кармана — ДТ-1, южный откос: обвязка фронтона 3×45×195 между сваями | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 1.42 / 3.00 МПа | 0.47 | |
| Заплата ОСП 12 под досками кармана — ДТ-1, южный откос | смятие поперёк плоскости на подставке, 90×135 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 1.42 / 5.00 МПа | 0.28 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — ДТ-1, южный откос | смятие поперёк плоскости, 90×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 1.32 / 5.00 МПа | 0.26 | |
| Карман в панели пола под стойкой — КБ, фронтон восток: 2×45×195 L 0.21 | смятие поперёк волокон, N = 20.8 кН на 2×45×135 мм | 1.72 / 3.00 МПа | 0.57 | окно в нижней ОСП 212×245, панель(и) П-11В; 195 + ОСП 6 = 201 ≥ 200 сердечника; площадь nk×45×135, а не ширина стойки |
| Опора кармана — КБ, фронтон восток: обвязка 3×45×195 над сваей (ряд) | смятие поперёк волокон: доски кармана 90 мм × пакет 135 мм | 1.71 / 3.00 МПа | 0.57 | |
| ОСП 12 верх панели под стойкой — КБ, фронтон восток | смятие поперёк плоскости, 135×145 (принято 5 МПа, уточнить по паспорту ОСП) | 0.99 / 5.00 МПа | 0.2 | |
| Свая (наиболее нагруженная) | Nmax = 49.5 кН (С30 ≤ 41, С40 ≤ 49, С50 ≤ 57) | 49.5 / 56.9 кН | 0.87 | забивка до отказа после геологии |
| Диафрагмы жёсткости (СИП-стены) | поперёк дома (на длинный фасад), диафрагмы — стены вдоль y: фронтоны + перегородки П1…П8: F = 23.4 кН, длина без проёмов 33.9 м (наружные 12.3 + внутренние 21.7), v = 0.69 кН/м | 0.69 / 3.50 кН/м | 0.2 | допускаемый сдвиг СИП-стены 3,5 кН/м (ОСП 12, шаг крепежа 150) — knowledge/tehnologiya/text/Product-Guide-to-Structural-Insulated-Panels-APA-SIPA-2.txt, табл. 3 (ANSI/APA PRS 610.1): 315 lbf/ft = 4,6 кН/м; принято 3,5 |
| Диафрагмы жёсткости (СИП-стены) — только наружные стены, в запас | поперёк дома (на длинный фасад): v = 23.4 / 12.3 = 1.91 кН/м | 1.91 / 3.50 кН/м | 0.55 | внутренние стены не учтены — худший случай (жёсткость кровельного диска СИП 224 передаёт силу на наружные стены) |
| Диафрагмы жёсткости (СИП-стены) | вдоль дома (на фронтон), диафрагмы — стены вдоль x: наружные N, S + Б, В, П5: F = 11.0 кН, длина без проёмов 28.1 м (наружные 16.7 + внутренние 11.4), v = 0.39 кН/м | 0.39 / 3.50 кН/м | 0.11 | допускаемый сдвиг СИП-стены 3,5 кН/м (ОСП 12, шаг крепежа 150) — knowledge/tehnologiya/text/Product-Guide-to-Structural-Insulated-Panels-APA-SIPA-2.txt, табл. 3 (ANSI/APA PRS 610.1): 315 lbf/ft = 4,6 кН/м; принято 3,5 |
| Диафрагмы жёсткости (СИП-стены) — только наружные стены, в запас | вдоль дома (на фронтон): v = 11.0 / 16.7 = 0.66 кН/м | 0.66 / 3.50 кН/м | 0.19 | внутренние стены не учтены — худший случай (жёсткость кровельного диска СИП 224 передаёт силу на наружные стены) |
| Отрыв кровли (отсос на скате 20°) | отсос c = −0.8 (СП 20, прил. В, скат 20°; принят худший из таблицы): 0.180·1.4 = 0.252 кПа против веса кровли 0,38·0,9·cos 20° = 0.321 кПа | 0.252 / 0.321 кПа | 0.78 | чистого отрыва нет (k < 1); панели крепятся к стенам/КБ/прогонам шурупами для СИП шаг ≤ 600 (КР «Узлы кровли») — на краях/свесах (локальный c до −1,2) закрепление принято по SIPA без расчёта |
| Сдвиг дома по основанию | ветер поперёк: F = 23.4 кН против шурупов 8×300 шаг 400 фронтонов (стены вдоль y): 39 шт × 2.5 кН = 98 кН | 23.4 / 97.6 кН | 0.24 | только шурупы наружных стен, параллельных силе; трение и шурупы внутренних стен не учтены |
| Сдвиг дома по основанию | ветер вдоль: F = 11.0 кН против шурупов N, S: 69 шт × 2.5 кН = 172 кН | 11.0 / 172.5 кН | 0.06 | |
| Опрокидывание дома | ветер поперёк (опрокидывание вокруг продольной грани, плечо B = 7,81 м): M_опр = 23.4·2.27 = 53 кН·м против M_уд = 0,9·G·B/2 = 140·3.90 = 546 кН·м | 53 / 546 кН·м | 0.1 | вес: пол 0,45, кровля 0,38/cos, стены 0,29 кПа с вычетом проёмов, γf = 0,9; снега нет; отрыва на наветренной грани нет (k < 1) — глухари 10×140 в сваи по стандарту |
| Опрокидывание дома | ветер вдоль (вокруг торцевой грани, B = 13,80 м): M_опр = 11.0·1.94 = 21 кН·м против M_уд = 0,9·G·B/2 = 140·6.90 = 965 кН·м | 21 / 965 кН·м | 0.02 | вес: пол 0,45, кровля 0,38/cos, стены 0,29 кПа с вычетом проёмов, γf = 0,9; снега нет; отрыва на наветренной грани нет (k < 1) — глухари 10×140 в сваи по стандарту |
| Высокие СИП-стены (H > 2,8 м) — стыки вразбежку | внутренние (самые высокие стены Б, В): устойчивость как непрерывной стены, H = 3.82 м, N = 8.8 кН/м, допуст. Pcr/3 = 70 кН/м | 8.8 / 70.4 кН/м | 0.12 | горизонтальные стыки в соседних колонках на разной высоте (разность ≥ 0,3 м), вертикальные доски швов 45×145 цельные на всю высоту и перекрывают стыки соседних панелей → стена работает как непрерывная; в стыке — короткая доска в пазах на ширину панели; нагрузка принята по наибольшей из линейных нагрузок на стены Б (КБ) и В (доски СР-1) |
| Высокие СИП-стены (H > 2,8 м) — стыки вразбежку | фронтоны (по коньку): устойчивость как непрерывной стены, H = 3.81 м, N = 8.8 кН/м, допуст. Pcr/3 = 71 кН/м | 8.8 / 70.6 кН/м | 0.12 | горизонтальные стыки в соседних колонках на разной высоте (разность ≥ 0,3 м), вертикальные доски швов 45×145 цельные на всю высоту и перекрывают стыки соседних панелей → стена работает как непрерывная; в стыке — короткая доска в пазах на ширину панели; нагрузка принята по наибольшей из линейных нагрузок на стены Б (КБ) и В (доски СР-1) |
| Высокая СИП-стена из плоскости (ветер) — ОСП | H = 3.81 м, q = 0.31 кПа, M = 0.57 кН·м/м | 0.29 / 6.00 МПа | 0.05 | |
| Высокая СИП-стена из плоскости (ветер) — горизонтальный стык | доска шва 45×145 в пазах несёт M = 0.57 кН·м/м (без ОСП) против 1.63 кН·м/м (R = 13 МПа) | 0.57 / 1.63 кН·м/м | 0.35 | соседняя колонка в этом уровне цельная (стыки вразбежку) — запас сверх расчёта |
| Оголовок ОГ-КБ 3×45×145 на ребро, L 290 — торец стены Б | изгиб консоли у южной грани стойки: M = 0.27 кН·м (северные доски 4.3 кН на плече 33 мм + южные 1.2 кН на 107 мм) | 0.58 / 13.00 МПа | 0.04 | оголовок под всеми пятью досками КБ (225) → опирание КБ полное; стойка короче на 145; крепление: оголовок к стойке 2 пластины KR 90×90×65 + шурупы 5×50, КБ к оголовку 4 шурупа 8×160 наклонно |
| Оголовок ОГ-КБ 3×45×145 на ребро, L 290 — торец стены Б | скалывание консоли, V = 5.6 кН | 0.43 / 1.60 МПа | 0.27 | |
| Оголовок ОГ-КБ 3×45×145 на ребро, L 290 — фронтон восток (над ригелем) | изгиб консоли у южной грани стойки: M = 0.26 кН·м (северные доски 4.1 кН на плече 33 мм + южные 1.2 кН на 107 мм) | 0.56 / 13.00 МПа | 0.04 | оголовок под всеми пятью досками КБ (225) → опирание КБ полное; стойка короче на 145; крепление: оголовок к стойке 2 пластины KR 90×90×65 + шурупы 5×50, КБ к оголовку 4 шурупа 8×160 наклонно |
| Оголовок ОГ-КБ 3×45×145 на ребро, L 290 — фронтон восток (над ригелем) | скалывание консоли, V = 5.3 кН | 0.41 / 1.60 МПа | 0.26 | |
| Перемычка ПМ-2 3×45×195 над ОК-2 (2465) — в выборке пены детали С-Ю-14 | изгиб: L = 2.550 м, сила от доски СР-1 юга в шве x 11.293: P = 7.1 кН на 1.28 / 1.27 м, M = 4.67 кН·м | 5.45 / 13.00 МПа | 0.42 | СИП-перемычку не учитываем (ОСП над проёмом отдельно не проходит); перемычка опирается на доски проёма 45×145 → до обвязки; швы кровли x 10,04 и 12,55 — над досками проёма |
| Перемычка ПМ-2 3×45×195 над ОК-2 (2465) — в выборке пены детали С-Ю-14 | прогиб от нормативной, L/300 (окно) | 2.3 / 8.5 мм | 0.27 | |
| Перемычка ПМ-2 3×45×195 над ОК-2 (2465) — в выборке пены детали С-Ю-14 | конечный прогиб с ползучестью (kdef 0.6, доля постоянной 0.18), L/200 | 2.5 / 12.8 мм | 0.2 | |
| Перемычка ПМ-2 3×45×195 над ОК-2 (2465) — в выборке пены детали С-Ю-14 | смятие на доске проёма 45×135, R = 3.8 кН (+ шов кровли над доской проёма 7.1 кН идёт в доску проёма и панель напрямую) | 0.62 / 3.00 МПа | 0.21 | |
| Перемычка ПМ-2 3×45×195 над ОК-2 (2465) — в выборке пены детали С-Ю-14 | доска проёма 45×145 под перемычкой: сжатие N = 10.9 кН, H = 1,62 м, раскреплена ОСП из плоскости | 1.89 / 13.00 МПа | 0.15 | |
| Доска СР-1 у КБ — частичный снег (СП 20, п. 10.4) | отрыв от КБ: снег только на нижнем пролёте и свесе, вес γf 0,9 → R = −1.05 кН на доску; держат 2 шурупа 8×280 на выдёргивание 2×1.83 кН | 1.05 / 3.67 кН | 0.29 | трёхопорная схема сохраняется: доска прижата к КБ шурупами, расчёт ведётся с опорой на КБ во всех случаях загружения; шурупы ставить обязательно (КР «Узлы кровли») |
| Доска СР-1 1×45×195 — частичный снег, огибающая (юг) | изгиб, наибольший из случаев «снег на одном пролёте», M = 1.81 кН·м | 6.4 / 13.0 МПа | 0.49 | |
| Доска СР-1 2×45×195 — частичный снег, огибающая (север) | изгиб, наибольший из случаев «снег на одном пролёте», M = 6.66 кН·м | 11.7 / 13.0 МПа | 0.9 | |
| Коньковая балка КБ 5×45×195 над кухней — разрезная схема — частичный снег | изгиб, q = 7.80 кН/м (юг 1.67 при снеге только на верхнем пролёте юга), M = 10.31 кН·м | 11.3 / 13.0 МПа | 0.87 | |
| Коньковая балка КБ на стене Б — частичный снег: поворот к югу | равнодействующая в y 3.850 (полоса опирания 3,7475…3,849, допускаем до 3.815); M = 0.27 кН·м/м → уголок KR 90×90×65 с северной стороны КБ шаг 600: T = 2.4 кН против 5 шурупов 5×50 на выдёргивание 3.5 кН | 2.39 / 3.53 кН | 0.68 | уголки KR 90×90×65 шаг 600 по всей длине КБ на стене Б, с северной стороны: полка в КБ, полка в верхнюю обвязку стены Б (через ОСП); кроме того КБ прижата досками СР-1 и панелями на шурупах |
| Стойка 3×45×145 — КБ, торец стены Б — частичный снег, на оголовке | устойчивость, N = 13.7 кН, H = 3.52, λ = 90, φ = 0.37, эксцентриситет 88 мм (M = N·e, в запас без защемления) | 4.4 / 13.0 МПа | 0.34 | доски сшить гвоздями 4×100 шаг 300 в шахматном порядке (составное сечение); ширина стойки = ширине прогона; КБ шире стойки (225 против 145), стойка по оси ряда обвязки, КБ опирается на неё 87 мм |
| Опирание на стойку — КБ, торец стены Б — частичный снег, на оголовке | смятие поперёк волокон, 19575 мм² | 0.70 / 3.00 МПа | 0.23 | |
| Высокие СИП-стены — доска 45×145 как самостоятельная стойка: стена Б под КБ (вертикальная доска шва) | N = 9.5 кН (полоса 1,255), H = 3.82, λ = 91, φ = 0.36 | 4.01 / 13.00 МПа | 0.31 | обшивки и горизонтальные стыки в расчёт не входят: нагрузку несут цельные вертикальные доски; ОСП раскрепляет доску из плоскости (шурупы 4,2 шаг 150 с двух сторон) |
| Высокие СИП-стены — доска 45×145 как самостоятельная стойка: фронтон по коньку (вертикальная доска шва) | N = 5.0 кН (полоса 1,255), H = 3.81, λ = 91, φ = 0.36, ветер M = 0.72 кН·м | 6.66 / 13.00 МПа | 0.51 | обшивки и горизонтальные стыки в расчёт не входят: нагрузку несут цельные вертикальные доски; ОСП раскрепляет доску из плоскости (шурупы 4,2 шаг 150 с двух сторон) |
| Местный отсос на краях кровли (c = −1,2; свес снизу +0,8) | отрыв полосы у карниза: свес 0.63 − 0.32 кПа на 0.67 м + краевая зона 0.38 − 0.32 кПа → T = 0.31 кН/м против шурупов 8×280 шаг 300 в стену: 6.1 кН/м | 0.31 / 6.12 кН/м | 0.05 | краевые зоны — шаг шурупов 300 (как по карнизной стене) и на фронтонах; доски СР-1 у карниза — 2 шурупа 8×280 в стену |
| Диафрагмы — крепёж обшивок в швах (СП 64, нагельные соединения) | шурупы 4,2 шаг 150 по доскам швов с двух сторон: 2·0.46/0,15 = 6.1 кН/м против v = 1.91 кН/м (только наружные стены) | 1.91 / 6.07 кН/м | 0.31 | вместо зарубежной таблицы 3,5 кН/м — проверка самим крепежом Д45; шаг 150 — в КР «Стык панелей» |
| Крайняя связь простенка (отрыв края диафрагмы) | T = v·H − вес = 1.91·2.72 − … = 4.8 кН против 2 шурупов 8×300 в обвязку из крайней доски 45×145 (заход 150): 2×3.77 кН | 4.78 / 7.54 кН | 0.63 | у каждого края простенка и угла — 2 шурупа 8×300 через доску проёма/угловую доску в обвязку (КР «Стена–пол–обвязка») |
Нагрузки на сваи (наибольшие), кН: 49.5, 42.6, 34.0, 29.8, 27.7, 26.6, 25.7, 25.3. Длины свай — по геологии, забивка до отказа (стандарт Д45). Скрипт: projects/oslo_sip/kr/calc_oslo_sip.py (вариант ЛВЛ — решение Артёма 31.10), kr/sip_vnutr_calc.py